射油器及主油泵工作状态，对200MW汽轮机主油泵入口油压试验状态下跌落的原因分析，200MW汽轮机供油系统的组成一般来说采用双射油器的离心式主油泵的供油系统。整个系统是由主油泵、高压启动油泵、交流润滑油泵、直流事故油泵、双射油器（-台供主油泵入口，另-台供润滑系统）、冷油器、溢油阀、油箱及-些控制阀门组成。

机组在启动-的调节部套静止试验及启动过程-的冲转都由高压启动油泵为整个系统提供动力油。机组定速后通过切换油泵，由主油泵为系统提供动力油来保了机组的正-运行。由于主油泵采用离心式油泵虽--平坦，但自吸能力差，正-工作--须在入口注满油，为了满足这-需要，采用1号射油器为主油泵入口供油，2号射油器是提供润滑油系统的用油，来满足轴承润滑的需要。交流润滑泵及直流事故泵是在润滑油压低及事故情况下为润滑系统供油，防止断油烧瓦，造成设备损坏。

射油器--由于主油泵入口的油压、油量是由射油器提供，因此射油器工作--的-坏，直接影响主油泵入口的油压及油量。通过对不同结构、尺寸射油器的-次试验，得出射油器有下列--（射油器--曲-如图2所示）
1．存在临界流量-。即射油器的出口流量达到临界流量-时，流量不再增加而射油器出口压力陡降。在射油器的结构尺寸-定时，临界流量-的位置也-定，既喷嘴和喉部直径-定时，改变喉部直径临界流量-的位置也改变。
2．射油器喷嘴的工作油压影响射油器--。油压的变化使射油器--曲-上下平移。工作油压高在射油器出口流量相同的情况下，射油器的出口压头也高。
3．射油器--曲-与喷嘴到扩散管喉部的距离有关。距离小--曲-陡，增大距离则曲-变得平坦。

油泵切换过程-主油泵入口油压跌落原因

　　高压启动油泵和主油泵根据设计，当机组转速达2 950r/min后，主油泵能顺利地自动投入工作，承担供油遥遥，同时启动油泵能顺利退出处于空载运行状态。定速3 000r/min后由控制室操作开关，停启动油泵实现自动切换。
　　通过几个电厂启动运行的实际情况，机组定速3　000r/min后虽主油泵压头已高于启动油泵压头，已经满足自动切换条件，但从启动油泵的工作状态来看，并没处于空载状态，也就是主油泵没有投入给系统供油。这主要是因为主油泵出口逆止门没打开而引起的。逆止门只有在主油泵出口压头高于启动油泵压头，并存在-定的压差情况下，逆止门才能打开，主油泵供油。这样只有关闭启动油泵出口截门降低压头来实现油泵的切换。
　　下面通过逆止门结构及射油器--分析切泵过程-主油泵入口油压下降的原因。
　　主油泵出口逆止门的实际结构如图3所示。
逆止门两面的面积比为：150²/120²=1.562 5
　　设主油泵出口压力p_z＞1.562 5p_q(开启压力)时，逆止门才能打开，主油泵才能给系统供油，假设p_z=20kgf/cm²，则动力油压p_d-须由启动时的20kgf/cm²降至p_d=20/1.562 5=12.8kgf/cm²主油泵出口逆止门才能打开，主油泵同高压启动油泵并列运行同时为系统供油。主油泵正-工作后恢复p_d=20kgf/cm²。此时可通过观察启动油泵电流来判断是否处于空载状态。
　　由于主油泵入口油压及油量是由1号射油器提供的，主油泵入口油压的波动同射油器的出口压头有直接的联系。下面分析切泵过程-射油器所处的工作状态。
　　当机组定速后，主油泵压头已建立，假设主油泵出口逆止门此时打开，则主油泵与高压启动油泵并列运行同时给系统供油，射油器此时工作在A-（见图4）。如停启动油泵，主油泵大量给系统供油，则射油器为满足主油泵的需要，出口流量也增加，由射油器--出口压头下降达到正-工作-B，这就实现了自动切换过程。从这个过程来看主油泵入口油压也会下降，只是下降到设计的正-工作-，而不再继续下降。
但实际机组定速后，主油泵出口压头已建立，主油泵出口逆止门并没打开，射油器工作在C-，只是通过启动排油阀排出部分油量Q₂。从上面对逆止门的分析，只有关启动油泵出口截门使动力油压下降，当p_d下降到p_z/1.562 5时，逆止门打开。在p_d下降过程-，射油器出口压头也下降由C→D-（图4），逆止门打开后，主油泵和启动油泵同时为系统供油，因此时启动油泵出口压力低，大部分油由主油泵提供，因此射油器出口压头由D→E-，此时停启动油泵，主油泵油量又增加射油器出口压头继续下降由E→F-，当主油泵工作正-后，p_d恢复射油器---向上平移，出口压头升高达到正-工作-B。
　　从上面分析可知，在油泵切换过程-，射油器始终工作在正-工作-以内，出口流量没达到临界流量，因此主油泵入口油压的下降主要是由于逆止门存在面积比，切换油泵时-须使动力油压下降而引起的。下降的幅度主要取决于动力油压的变化幅度，甚至由于运行操作不当在逆止门没有打开，启动油泵没有退出时，就停启动油泵，这样-然造成动力油压骤降而射油器出口压力发生剧烈变化，主油泵压力跌落至-而产生不良后果。

-速-验及打闸等非正-工况主油泵入口油压跌落原因

　　1．工况分析。-速-验过程由于机组转速升高，主油泵转速也随之升高，根据离心泵--，出口压头也升高，这样就造成了调解系统用油量及1、2号射油器用油量的增加，这样就要主油泵向1号射油器供大量的油。由射油器的--可知，在射油器结构-定时，临界流量位置-定，因此在主油泵需大量油时，由于射油器的裕量（正-工作油量到临界流量）小，可能造成射油器在临界状态工作使射油器出口压头跌落，反映到主油泵入口，油压跌落为-。
　　2．打闸情况。由于打闸-调节部套在3 000r/min时排油口开度是在设计的空负荷位置，而打闸后调节部套在瞬间排油口-然开到-大，因此这-瞬间调节油量剧增，油动机回油不能及时回到主油泵入口，所需流量全部由射油器提供，使1号射油器处于临界流量工作状态而使主油泵入口油压跌落。
主油泵人口油压跌落的一方法及建议
　　1.修改主油泵出口逆止门使其面积比减小，--由面接触改为-接触，使其能实现油泵的自动切换。
　　现已对逆止门进行了修改，Φ150mm直径改为Φ120+（4～5）mm，但如果启动油泵油压高，与主油泵--不匹配，也不能实现自动切换，这就要求运行操作人员关启动油泵出口截门时 ，注意观察启动电流是否下降来判断启动油泵是否处于轻载或空载运行状态然后停启动油泵。
　　2.改善射油器--，使其平坦，并且使临界流量满足-速试验、打闸等非正-工况的需要。
　　射油器的设计时，射油器的出口流量及出口压头都选择正-工作-时的出口流量及出口压头，这样势-造成射油器的裕量小。
　　通过对几个电厂射油器的改造，加大射油器的喉部尺寸，可以增大射油器临界流量。这也可以通过文献1射油器的近似计算进行分析:
　　由文献［1］：
　　压头比　m=h₁/h₂
　　压头比与引射系数q的关系：
m=（1+q）²（1/ξ^*α₀）²
　　喉部面积与引射系数关系：
F₁/F₀=（1+q）²
式-　h₁——喷嘴工作油压压头
　　　h₂——射油器出口压头
　　　ξ——扩压管工作系数
　　　α₀——喷嘴流量系数
　　　F₁——扩压管喉部面积
　　　F₀——喷嘴出口面积
　　由上面关系可知，F₁增加，q也增加，即在相同的喷嘴直径下，射油器的出口流量也增加。F₁增加，m也增大，在相同的工作油压下，射油器出口压头h₂减小。-质上F₁加大，就是把射油器设计的出口流量及出口压头不是选在设计的正-工作-，而是选择在机组在非正-工况需油量-大且保了主油泵入口油压高于透平油的饱和蒸汽压0.34kgf/cm²的工作-。这样就可以保了主油泵在特殊工况不被气蚀，而安全遥遥运行。
　　根据文献［1］、文献［2］和通过现场对射油器的改造认为射油器的喉嘴距选择1.8倍的喉部直径，射油器的--平坦，对主油泵的适应能力强。
　　3.建议对射油器试验时，应做出射油器的--曲-，确定临界流量-的位置，这样就可以知道射油器是否能满足机组特殊工况的要求。
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